雙相不銹鋼制造加工的技術要求和質量控制方面一個關鍵的實際問題是焊接后性能的保持。必須通過合格的工藝使雙相不銹鋼原始供貨態的成分和加工確保焊后仍具有良好的性能。

6.1  的要求校正的要求

6.1.1化學物質組成 

ASTM或EN標準是選擇第二代雙相不銹鋼的一個恰當的開始點。雙相不銹鋼中添加氮是有利的，既可以避免熱影響區（HAZ）出現過多的鐵素體，又可以使材料有更好的冶金學穩定性。雙相不銹鋼含氮量的上限就是氮在鋼水中的溶解度，從標準規定的氮含量范圍的最大值可以反映出來，但是所列出的最小氮含量不一定反映出最佳焊接特性所需的氮含量。例如S31803是2205雙相不銹鋼最初的標準[11]。S31803的氮含量在其 允許范圍0.08％～0.20%的下限時，2205與熱處理和焊接匹配性不好。實際經驗顯示, 對于2205雙相不銹鋼的焊接加工而言，“最小含氧量為0.14%”是必要的。由于經常要規定這一條件，為了方便需要焊接的終端用戶，將2205的S32205版本引入到雙相不銹鋼標準中。超級雙相不銹鋼也有較高的氮含量范圍，反映出人們對氮含量重要性的認識。

有一些終端用戶的雙相不銹鋼技術條件是基于“PREN”關系。盡管PREN值在對某一鋼類中成分平衡的不同牌號的耐腐蝕性排序可能有效，但為了滿足特定的PREN值而改變成分不一定會獲得合適的冶金學平衡。PREN值有助于從一系列牌號中選擇其中一個，但當應用于一種牌號的成分變化時，似乎鉻和鉬可被氮所替代，但從冶金學的角度看，鉻和鉬促進鐵素體相和金屬間相的形成，而氮促進奧氏體相，阻止金屬間相的形成。

因此，最好根據規范中所列的標準牌號來進行雙相不銹鋼成分的選擇，有可能每一牌號都限制了含氮量的上限。不論材料的成分如何規定，它都應當與焊接工藝評定所用的材料相同，這樣，評定對于加工制造預期的結果才是有意義的。

6.1.2固溶解決和熱處理

除了化學成分，軋材的實際熱處理條件對于焊接也是重要的。奧氏體不銹鋼退火的目的是使金屬再結晶，并且使碳固溶。“L級”的超低碳不銹鋼可以采用水淬或相對較慢的空氣冷卻，因為重新形成有害碳化物需要的時間很長。但對于雙相不銹鋼而言，即使有理想的氮含量，在臨界溫度范圍內停留幾分鐘也對其耐腐蝕性和韌性不利[12]。當軋材慢速冷卻時，材料通過700～980℃（1300～1800℉）溫度范圍的時間不再容許進一步的受熱如焊接，所以留給焊工焊接出熱影響區（HAZ）無金屬間相的焊縫的時間較少。

或許ASTM等標準不會各種雙相不銹鋼材質“水淬或完成各種的方法快捷放涼”，但錫焊的極佳化工學前提前提是完成更快捷地從熱處理回火室內溫度調質能夠 的。或許，那樣忽略了水淬影響的發生形變和的殘留物應力比的不斷增加。在卷板，大氣放涼在現今化卷板制作線中速度高；但對厚鋼板，水淬會取得對錫焊所說極佳的化工學前提前提。在調質前使板才或零件放涼 到700～980℃（1300～1800℉）會影響合金金屬間相的構成。其他個做到最佳的起止狀態的方案是標準要求對軋材采取產品檢驗，為了確保其不可用著有危害的金屬件間相。ASTM A 9233運營金相觀察、影響疲勞試驗臺或蝕化疲勞試驗臺來證明材料材料間相未完成有損的限度。

這一試驗僅考慮是否已出現了有害相的析出。EN標準中不包括類似的試驗方法。采用這種試驗，可證明加工工藝保證在加工中不形成有害的金屬間相。此試驗類似于ASTM A 2624或EN ISO 3651-25試驗檢驗奧氏體不銹鋼是否存在碳化鉻導致的敏化。ASTM A 923標準僅包括2205（S31803和S32205），2507，255和S32520，但其他雙相不銹鋼將來也可能被納入。很多制造商采用這些試驗和類似試驗以及其他驗收標準，把它們作為焊接工藝評定的一部分。

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